1. Når enfasetransformatoren er tomgangslast, er strømmen og hovedmagnetisk fluks i forskjellige faser, og det er en fasevinkelforskjell fordi det er en jernforbruksstrøm. Den ubelastede strømmen er en toppbølgeform fordi det er en stor tredje harmonisk i den.
2. Vekselstrøm flyter i ankerviklingen til en likestrømsmotor. Men likestrømmen flyter i sin eksitasjonsvikling. Eksitasjonsmodusene til DC-motorer inkluderer separat eksitasjon, shunt-eksitasjon, serieeksitasjon, sammensatt eksitasjon, etc.
3. Uttrykket for den bakre elektromotoriske kraften til DC-motoren er E=CEFn, og uttrykket for elektromagnetisk dreiemoment er Tem=CTFI.
4. Antall parallelle grener av DC-motorer er alltid i par. Antall parallelle grener av AC-viklingen er ikke sikkert.
5. I en likestrømsmotor er komponentene i en enkelt stabelvikling stablet oppå hverandre og koblet i serie. Enten det er en enkeltbølgevikling eller en enkeltstabelvikling, kobler kommutatoren alle komponenter i serie for å danne en enkelt lukket sløyfe.
6. En asynkronmotor kalles også en induksjonsmotor fordi rotorstrømmen til en asynkronmotor genereres av elektromagnetisk induksjon.
7. Når asynkronmotoren startes med redusert spenning, synker startmomentet, og startmomentet avtar proporsjonalt med kvadratet av startstrømmen til viklingen.
8. Når amplituden og frekvensen til primærsidespenningen forblir uendret, forblir metningsgraden til kjernen til transformatoren uendret, og eksitasjonsreaktansen forblir også uendret.
9. Kortslutningskarakteristikken til synkrongeneratoren er en rett linje. Når den trefasede symmetriske kortslutningen oppstår, er den magnetiske kretsen umettet; når den trefasede symmetriske steady-state kortslutningen oppstår, er kortslutningskretsen en direkteaksekomponent av ren avmagnetisering.
10. Strømmen i eksitasjonsviklingen til synkronmotoren er likestrøm. De viktigste eksitasjonsmetodene inkluderer eksitasjonsgeneratoreksitasjon, statisk likerettereksitasjon, roterende likerettereksitasjon, etc.
11. Det er ingen jevne harmoniske i den trefasede syntetiske magnetomotoriske kraften; symmetriske trefaseviklinger passerer symmetriske trefasestrømmer, og det er ingen multipler av 3 magnetiske harmoniske i den syntetiske magnetomotoriske kraften.
12. Det forventes generelt at den ene siden av en trefasetransformator har en deltaforbindelse eller at midtpunktet på den ene siden er jordet. Fordi viklingsforbindelsene til trefasetransformatorer håper å ha en bane for en tredje harmonisk strøm.
13. Når en symmetrisk trefasevikling passerer en symmetrisk trefasestrøm, reverseres den 5. harmoniske i den resulterende magnetomotoriske kraften; den 7. harmoniske roteres fremover.
14. De mekaniske egenskapene til serie DC-motorer er relativt myke. De mekaniske egenskapene til separat eksiterte DC-motorer er relativt vanskelige.
15. Transformatorkortslutningstesten kan måle lekkasjeimpedansen til transformatorviklingen; mens tomgangstesten kan måle eksitasjonsimpedansparametrene til viklingen.
16. Transformasjonsforholdet til transformatoren er lik turforholdet mellom primærviklingen og sekundærviklingen. Transformasjonsforholdet til en enfaset transformator kan også uttrykkes som forholdet mellom nominelle spenninger på primær- og sekundærsiden.
17. Under normal eksitasjon er effektfaktoren til synkrongeneratoren lik 1; hold utgangseffekten uendret og gjør eksitasjonsstrømmen mindre enn normal eksitasjon (under eksitasjon), da magnetiserer naturen til ankerreaksjonen med direkte akse; beholde utgangseffekten uten Når eksitasjonsstrømmen endres og eksitasjonsstrømmen er større enn normal eksitasjon (overeksitasjon), er arten av direkteakse-ankerreaksjonen avmagnetisering.
18. I likestrømsmotorer eksisterer jerntap hovedsakelig i rotorkjernen (ankerkjernen) fordi magnetfeltet til statorkjernen forblir stort sett uendret.
19. I en likestrømsmotor er stigningen y1 lik antall spor mellom den ene siden av komponentsekvensen og den andre siden av sekvensen. Den resulterende stigningen y er lik antall spor mellom de øvre delene av to deler koblet i serie.
20. I en likestrømsmotor, når metning ikke vurderes, er karakteristikken for kvadraturankerreaksjonen at posisjonen der magnetfeltet er null forskyves, men den magnetiske fluksen til hver pol forblir uendret. Når børsten er plassert på den geometriske nøytrale linjen, er ankerreaksjonen kryssmagnetisk.
21. I en DC-motor er komponenten som konverterer ekstern DC-strøm til intern AC-strøm kommutatoren. Hensikten med en kommutator er å konvertere DC til AC (eller omvendt).
22. I en synkronmotor, når eksitasjonsfluksen F0 sammenkoblet av statorviklingen er en stor verdi, når den bakre elektromotoriske kraften E0 en liten verdi. Når F0 når null, når E0 en stor verdi. Faseforholdet mellom F0 og E0 er F0 over E090o. Forholdet mellom E0 og F0 er E0=4,44fN·kN1F0.
23. I motorer refererer lekkasjefluks til den magnetiske fluksen som bare kryssbinder selve viklingen. Den motelektromotoriske kraften som genereres av den kan ofte tilsvare et lekkasjemotstandsspenningsfall (eller negativt motstandsspenningsfall).
24. Det finnes to typer rotorer for asynkronmotorer: - ekornburtype og sårtype.
25. Slipforholdet til en asynkronmotor er definert som forholdet mellom forskjellen mellom synkronhastigheten og rotorhastigheten og synkronhastigheten. Når asynkronmotoren fungerer i motortilstand, er området for dens slip s 1>s>0.
26. Forholdet mellom det elektromagnetiske dreiemomentet Tem og sliphastigheten til asynkronmotoren. Tem-s-kurven har tre nøkkelpunkter, nemlig startpunktet (s=1), det elektromagnetiske dreiemomentpunktet (s=sm), og synkroniseringspunktet (s=0). Når rotormotstanden til en asynkronmotor endres, er egenskapene til dens elektromagnetiske dreiemoment Tem og slipphastighet sm: størrelsen forblir uendret, men posisjonen til s endres.
27. Asynkronmotoren må absorbere hysteretisk reaktiv kraft fra strømnettet for eksitasjon.
28. Når en spolegruppe forsynes med vekselstrøm, endres dens magnetomotoriske kraft med tiden i en pulserende natur. En enkelt spole forsynes med vekselstrøm, og dens magnetomotoriske kraft endres med tiden og har også pulserende egenskaper.
29. Når en synkrongenerator er koblet til nettet, kreves det at dens trefasede terminalspenning er den samme som den trefasede spenningen til nettet: frekvens, amplitude, bølgeform, fasesekvens (og fase), etc.
30. Det er to typer rotorer av synkronmotorer: skjult poltype og fremtredende poltype.
31. Det ekvivalente antallet faser til ekornburrotoren er lik antall spor, og det ekvivalente antallet omdreininger i hver fase er 1/2.
32. Trefase symmetrisk AC-vikling flyter gjennom symmetrisk trefase AC-strøm. Dens grunnleggende bølge syntetiske magnetomotoriske kraft er en sirkulær rotasjonsmagnetomotorisk kraft. Rotasjonsretningen er fra den fremre faseviklingsaksen til den etterslepende faseaksen og deretter til den nedadgående faseaksen. Aksen til den etterslepende fasen.
33. Det er to tilkoblingsmetoder mellom trefaseviklingene til en trefasetransformator: stjernetype og deltatype; den magnetiske kretsen har to strukturer: gruppetype og kjernetype.
34. De seks oddetalls koblingsgruppenumrene til den trefasede transformatoren er 1, 3, 5, 7, 9 og 11. De seks partalls koblingsgruppenumrene er 0, 2, 4, 6, 8 og 10.
35. I AC-viklingen er antall spor per pol og fase q = q = Z/2p/m (forutsatt at antall spor er Z, antall polpar er p, og antall faser er m )...I AC viklinger er det de som bruker et 120o fasebelte og noen som bruker et 60o fasebelte. Blant dem er den grunnleggende viklingskoeffisienten og tilbake elektromotoriske kraften til 60-fase sonen relativt høy.
36. Den symmetriske komponentmetoden kan brukes til å analysere den asymmetriske driften av transformatorer og synkronmotorer. Forutsetningen for søknaden er at systemet er lineært. Derfor kan superposisjonsprinsippet brukes for å dekomponere det asymmetriske trefasede kraftsystemet i positiv sekvens, negativ sekvens og tre grupper av symmetriske trefasesystemer som nullsekvens.
37. Beregningsformelen for kortdistanse-koeffisienten er ky1= sin(p/2×y1/t). Dens fysiske betydning er rabatten (eller reduksjonen) av den bakre elektromotoriske kraften (eller magnetomotoriske kraften) forårsaket av den korte avstanden sammenlignet med hele avstanden. koeffisient). Beregningsformelen til fordelingskoeffisienten er kq1= sin(qa1/2) /q/ sin(a1/2). Dens fysiske betydning er at når q-spoler er atskilt med en elektrisk vinkel på a1, er den bakre elektromotoriske kraften (eller magnetomotorisk kraft) relativt konsentrert. Koeffisienten reduseres (eller diskonteres) av situasjonen.
38. Strømtransformatoren brukes til å måle strøm, og sekundærsiden kan ikke være åpen. Spenningstransformatoren brukes til å måle spenning, og sekundærsiden kan ikke kortsluttes.
39. En motor er en enhet som konverterer mekanisk energi til elektrisk energi (eller omvendt), eller endrer ett AC-spenningsnivå til et annet AC-spenningsnivå. Fra energikonverteringsperspektivet kan motorer deles inn i tre kategorier: transformatorer, motorer og generatorer.
40. Beregningsformelen for den elektriske vinkelen a1 fra sporet er a1= p×360o/Z. Det kan sees at den elektriske vinkelen a1 til spalteavstanden er lik p ganger den mekaniske vinkelen am for spalteavstanden.
41. Prinsippet for transformatorviklingsberegning er å sikre at den magnetomotoriske kraften til viklingen forblir uendret før og etter beregning og at den aktive og reaktive effekten til viklingen forblir uendret.
42. Transformatorens effektivitetskarakteristikk er karakterisert ved en høy verdi, som når en lav verdi når det variable tapet er lik det konstante tapet.
43. Tomgangstesten av transformatoren bruker vanligvis spenning og målinger på lavspenningssiden. Kortslutningstester av transformatorer påfører vanligvis spenning og gjør målinger på høyspentsiden.
44. Når transformatorene går parallelt, er betingelsene for tomgangssirkulasjonsstrøm samme transformasjonsforhold og samme koblingsgruppenummer.
45. Når transformatorer drives parallelt, er lastfordelingsprinsippet: at verdien pr. enhet av transformatorlaststrømmen er omvendt proporsjonal med verdien pr. enhet av kortslutningsimpedansen. Betingelsene for at kapasiteten til transformatoren skal utnyttes fullt ut ved parallelldrift er: enhetsverdiene til kortslutningsimpedansene må være like, og deres impedansvinkler må også være like.
++86 13524608688
